最小剪力系数及其调整方法对超高层建筑地震响应的影响

CHINAEARTHQUAKEENGINEERINGJOURNAL

地　震　工　程　学　报

Vol．４１　No．５

,October２０１９

:/１１６９．doi１０．３９６９i．ssn．１０００－０８４４．２０１９．０５．１１６１j

]:王贵珍,谭潜,魏俊彪,等．最小剪力系数及其调整方法对超高层建筑地震响应的影响[地震工程学报,J．２０１９,４１(５)１１６１Ｇ,,,WANGGuizhenTANQianWEIJunbiaoetal．InfluenceofMinimumShearForceCoefficientandItsAdustmentMethodsonj

[],::theSeismicResonseofSuerHihＧriseBuildinsJ．ChinaEarthuakeEnineerinournal２０１９,４１(５)１１６１Ｇ１１６９．doi１０．ppggqggJ/３９６９i．ssn．１０００－０８４４．２０１９．０５．１１６１j

最小剪力系数及其调整方法对超高层

建筑地震响应的影响

)中国瑞林工程技术有限公司,江西南昌３重庆科技学院建筑工程学院,重庆４３．３００３８;４．０１３３１

摘要:超高层结构地震剪力响应由振型分解反应谱法得到的结果经常不能满足规定的最小剪力系

(重庆工程职业技术学院,重庆４中机中联工程有限公司,重庆４１．０２２６０;２．０００４５;

王贵珍１,谭　潜２,魏俊彪３,王丽萍４

数要求.为此,文章简述剪力系数的概念和调整方法,以具有不同剪力系数的两个模型对比分析结构弹性、弹塑性地震响应差异,探讨剪力系数对超高层结构地震响应的影响.以通过强度和刚度调整使最小剪力系数满足规范要求的两个模型,分析不同调整方法引起的结构响应的合理性.结果表明:满足最小剪力系数的结构的弹性基底剪力大、层间位移角较小,结构的弹塑性位移响应也较小,受力状态优于不满足最小剪力系数的结构,安全性得到了提高.结构弹性倾覆力矩需求和弹塑性基底剪力按刚度调整大于按强度调整;结构弹塑性最大顶点位移和层间位移角响应相差不大,但出现刚度大、层间位移角也大的与抗震理论相悖的情况;在满足抗震要求的情况下,构件的受力状态则是按强度调整更优,构件截面更加经济合理.

关键词:最小剪力;超高层建筑结构;地震响应;强度和刚度调整方法;抗震性能:/DOI１０．３９６９i．ssn．１０００－０８４４．２０１９．０５．１１６１j

()中图分类号:TU９７３．２　　　　　　文献标志码:A　　　文章编号:１０００－０８４４２０１９０５－１１６１－０９

InfluenceofMinimumShearForceCoefficientandItsAdustmentj

MethodsontheSeismicResonseofSuerHihＧriseBuildinsppgg

１２３４

,,WE,WANGLWANGGuizhenTANQianIJunbiaoiinpg

(１．ChoninocationalInstituteonineerinChonin０２２６０,China;gqgVfEgg,gqg４,,３．ChinaNerinEnineerino．Ltd．Nanchan３００３８,Jianxi,China;ggCg３g,,２．CMCUEnineerino．Ltd．Chonin０００４５,China;ggCgqg４４．SchooloivilEnineerinndArchitecture,ChoninniversitcienceandTechnoloChonin０１３３１,China)fCggagqgUyofSgy,gqg４:,AbstractSeismicshearforceresonseofsuerhihＧrisestructurescalculatedbhemodeＧsuＧppgyt

,erositionresonsesectrummethodcannotmeetthereuirementsoftheminimumshearforceppppq

　　收稿日期:２０１８Ｇ１２Ｇ２０

);国家自然科学基金资助项目()重庆市自然科学基金项目(　　基金项目:cstc２０１８cA１２６６５１４０８０９２jyj

:EＧmailsuiuerue４３２１＠１６３．com.yg

,王贵珍(女,湖北仙桃人,硕士,副教授,研究方向:路桥工程教学实践与结构分析.　　第一作者简介:１９７７－)

,:.谭　潜(男,湖南隆回人,博士,博士后研究生,研究方向:结构抗震与防灾减灾研究.E　　通信作者:１９８２－)Ｇmailtanianzl＠sina．cnq

１１６２地　震　工　程　学　报　　　　　　　　　　　　　　　　　２　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　０１９年

,coefficientincode．ThereforetheconcetandadustmentmethodofminimumshearforcecoeffiＧpjcientweresketchedinthispaer．TwomodelswithdifferentshearforcecoefficientswerethenaＧp

,dotedtoanalzetheirdifferencesinstructuralelasticitndelastoＧlasticseismicresonseandpyyapp

theminimumshearforcecoefficientofthetwomodelswasadustedtosatisfodereuirementsjycq

;throuhstrenthandstiffnessadustmentmethodsrationalitfthestructuralresonseinducedggjyop,minimumshearforcecoefficientwaslarerandstorriftratioandelastoＧlasticdislacementresonＧgydppp

,,sesweresmalleri．e．thesafetfthestructureswasenhanced．TheelasticoverturninomentdeＧyogm

,discusstheinfluenceofshearcoefficientontheseismicresonseofsuerＧtallbuildins．Finallppgy

,bifferentmethodswasthenanalzed．Resultsdemonstratedthatcomaredwiththestructurewithoutydyp

,asecifiedminimumshearforcecoefficienttheelasticbaseshearforceofthestructurewithasecifiedpp,mandandelastoＧlasticbaseshearvaluesofthetwomodelsadustedbthestiffnessadustmentmethＧpjyj

,,odweregreaterthanthoseadustedbhestrenthadustmentmethod．Usinhetwomethodsthejytgjgt

,maximumvertexdislacementandstorriftratioweresimilaralthouhtherewasanabnormalsituaＧpydg

,tionwhereinthestorriftratiochanedwithstiffness．Intermsofmeetinseismicreuirementsstressydggqcalbsinthestrenthadustmentmethod．yuggj

:m;;;KewordsinimumshearforcesuerＧtallbuildintructureseismicresonsestrenthandpgspgy

;stiffnessadustmentmethodseismicperformancej

conditionofthecomonentswassueriorandthecomonentcrossＧsectionmorereasonableandeconomiＧppp

０　引言

世界超高层建筑近年在数量和高度都有很大的突破,目前中国已建成的超高层建筑在高度和数量上都首屈一指

[１Ｇ２]

响应的影响,厘清方法的合理性.

１　最小剪力限值及调整方法

地震后的安全性而人为设置的重要的控制参数,需而关于剪力系数的本质来源,不同的研究者却有不

]１７Ｇ１８

,在中国规范中[剪力系数是为了保证结构

中高层建筑震害的调查分析表明:高层建筑遭遇大

３Ｇ４]

.因此,震时损伤难以预估[在中国,超高层结构

.而相关学者对阪神和智利地震

),.满足式(它限定了最小地震作用的取值(表１)１

１３]

同的理解,廖耘等[从剪力系数与地震影响系数及

在地震作用下的响应、损伤、破坏以及抗倒塌已引起广泛关注

[]５Ｇ８

小,不能满足规范的最小值要求是引起广泛争议的一大难题.设计地震剪力是影响结构抗倒塌能力的主要因素之一,是给定延性水准的结构重要的抗震

９]

.规定其限值体现地震剪力的重要性能控制参数[

１０Ｇ１２]

.目前,性,在国外规范中也都有相应的规定[中

.其中,超高层建筑设计中剪力响应太

)],振型参与质量系数的关系推导出其本质[见式(２提出最小剪力系数不满足要求并不代表刚度太小或者质量太大,对最小剪力系数不满足要求调整刚度

１４]

的做法提出了异议.黄吉峰等[以理想的弯曲型

和剪切型悬臂结构作为基本分析模型从力学的角度)、()],推导了剪力系数的内涵[见式(得到其与场３４则从动力学的立场推导了剪力系数的通用表达式)],表达式[式(且关于“最小剪力系数不满足并不２代表刚度太小或者质量太大”的结论相似,但最终其把剪力系数重点引到了第一阶振型上来.剪力系数场地类别、结构总质量水平、阻尼比、周期折减系数]等的影响.文献[描述了中、美最小剪力系数２０Ｇ２１的地震响应往往在规定的限值以下,这与目前设计的影响因素很多,文献[１６,１９]也总结了基本周期、).图１反映出长周期结构与反应谱的关系(见图１

１５]地特征周期和阻尼比无关的结论.而扶长生等[

国的抗震设计方法认为最小剪力限值在保证结构的于此,对超高层结构中最小剪力系数不满足时需要进行调整已经形成了广泛的共识,但最小剪力限值对结构响应有什么影响,在认识上有差异;在最小剪力不满足的情况下如何进行调整,哪种方法能更好地解决目前遇到的问题上意见大相径庭,出现了调整刚度和调整强度两种方法.本文描述了规范中剪

]１３Ｇ１６

.选取合适的地震波,力系数的概念[通过满足

安全上发挥着举足轻重的作用,需要对其加以控制.

[)],见式(得到了与廖耘推导的最剪力系数相同的５

与不满足最小剪力系数要求的模型,分析最小剪力系数对结构弹性和弹塑性地震响应的影响,同时,探讨最小剪力系数的强度和刚度调整方法对结构地震

１１６３第４等:最小剪力系数及其调整方法对超高层建筑地震响应的影响　　　　　　　　　１卷第５期　　　　　　王贵珍,

表１　楼层最小地震剪力系数值

Table１　Minimumshearforcecoefficientofstory

类别

扭转效应明显或基本周期小于３．５s的结构

基本周期大于５．０s的结构

０．０４

０．０８

０．１２

０．１６

６度(０．０５０．１０．１５０．２０．３０．４g)７度(g)７度(g)８度(g)８度(g)９度(g)

０．００８０．００６

０．０１６０．０１２

０．０２４０．０１８

０．０３２０．０２４

０．０４８０．０３６０．２４

０．０６４０．０４８０．３２

取值

基本周期介于３．可插入取值.　注:５~５．０s间的结构,

αma０．１５０x

αma０．２０x

αmax

Fi．１　Limitvalueofminimumshearforcecoefficientandresonsesectraindifferentsitesgpp

图１　最小剪力系数限值和不同场地反应谱

中碰到的问题一致,整体归结为反应谱值下降很快,而超高层结构周期较长处在反应谱的下降段.由此可见,这不是某一个因素单一决定的结果.

eff

式中:为第j振型等效单自由M为结构总质量;Mjff

æMe１λf１ö÷αλf＝ç１　èMλfø

()５

λ＞VEki式中:VEki层对应于水平地震作用标准值的楼i为第层剪力;对竖向不规则结构的薄弱λ为剪力系数;层,需乘以１．１５的增大系数;Gj为第j楼层重力荷

载代表值;n为结构计算总层数.

ij＝

∑Gnj　

()１

α１为第一振型的地震影响系数.

度的有效振型质量;λfj振型的底部剪力系数;j为第

从最小剪力系数的本质概念和影响因素出发来保证高层建筑的安全,需要针对不同的影响因素考虑其不同的调整方法,使结构的最小地震响应满足]中的刚度调整方最小剪力系数需求.文献[１７Ｇ１８()只有底部总剪力略小于规定,法分为两种情况:１而中、上部楼层均满足最小值时:当０≤T≤Tg时,

λ＝

质量系数.

式中:αθj为各振型地震影响系数;j为各振型参与

２２

γAa(ωj,jj)ξλb＝２∑　２

(lj)j＝１μ∞

j＝１

２

θj)　∑α×(

２

jm()２

λmin

;全楼采用统一的地震剪力放大系数当Tg≤Tλ０

()３()４

顶部地震作用增加值可取动位移作用和Tg时,≤５

加速度作用的平均值,中间各层的增加值可以根据则各楼层均需λGEΔλGETg≤T≤６时,i)i＝i.当５按底部的剪力系数差值Δλ０增加该层的地震剪力.底层和顶层的值按线性分布.且ΔVEkλmi＞(in－

λs＝

式中:λb为弯曲型结构的剪力系数;λs为纯剪切型

２２γAa(ωj,jj)ξ　２∑(lkj)j＝１∞􀭿ω２m;;结构的剪力系数;为振型参与系数γω为μ＝EI４

()当底部总剪力相差较多、或多数楼层不满足时,２

结构的选型和总体布置需要重新调整,即调整刚度,]不能仅采用乘以增大系数的方法处理.文献[２２()当小震中提倡的强度调整方法也有两种情况:１弹性计算的基底剪力满足最小地震剪力要求,仅部分楼层不满足要求时,可以直接放大这些楼层的地

;/２􀆺,∞)l为计算杆长;Aα(ωj,Sα(ωj,＝g,j)j)ξξ为反应谱;Sα(ωj,g为重力加速度.j)ξ１öæ

(振动圆频率;kl＝πçi－÷,i＝１,iξ为阻尼比;è２ø

)当小震弹性计震剪力使其满足剪力系数要求.(２算的基底剪力不满足最小剪力要求,则全楼层的地

１１６４地　震　工　程　学　报　　　　　　　　　　　　　　　　　２　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　０１９年

影响,基底剪力系数分别为１．６％和１．３２％.地震分,组为第二组,场地特征周期值０．层高均为４s刚度调整方法对结构抗震性能的影响,基底剪力系数分别为１．场地３６％和１．６％.地震分组为第一组,/楼屋面活载标准值均为２k楼面恒荷载标准Nm２,/,值为２．不包括楼板自重)屋面恒载标准５kNm２(模型的平面布置见图２,基本信息列于表２.地震动,特征周期值０．层高均为３．层数为５３５s３m,５层.

Vmin

,震剪力均应放大,放大系数η＝放大后的基底VEki剪力宜取按底部剪力法算得的总剪力的８５％和规范规定的最小地震剪力的较大值.目前,调整刚度和调整强度两种观点并存.而在工程实践中,发现前一种方法还有很多问题不能解决,且与抗震设计的初衷不一致,而后一种方法需要抗震基本理论的阐述和更多的工程检验.两种调整方法的合理性需要进一步的分析.

层数２３．３m,８层.以模型C和D分别分析强度和

/值为６k荷载组合取１Nm２,００％恒载和５０％活载.输入参照P使选择的地震动与规范反应EER方法,选取３条C分析剪hi－Chi地震波作为地震动输入,力系数对结构响应的影响.对模型C和D分析调整方法对结构抗震性能的影响,采用６条地震波作为地震动输入.地震波信息列于表３.

２　结构分析输入

为了分析剪力系数对结构响应的影响和厘清调整方法的合理性,本文设计了４个规则丙类建筑模型算例,处于７度(区,场地类别都为Ⅱ类,以０．１g)模型A和B分析最小剪力系数对结构地震响应的

谱均值和形状在主要周期段一致.对模型A和B,

(:Fi．２　TheplanlaoutofstructuralmodelsUnitmm)gy

图２　模型结构平面布置图(单位:mm)

１１６５第４等:最小剪力系数及其调整方法对超高层建筑地震响应的影响　　　　　　　　　１卷第５期　　　　　　王贵珍,

表２　结构模型基本信息

柱截面尺寸

/mm×mm８００×８００８００×８００８００×８００１４００×１４００１３００×１３００１２００×１２００１１００×１１００１０００×１０００１６００×１６００１５００×１５００１４００×１４００１３００×１３００１２００×１２００８００×８００

Table２　Essentialinformationofmodels

模型模型A模型B

楼层范围１~１０１~１０１~１０

剪力墙厚度

/mm

４００３００４００３００６００５００５００４００３００８００７００７００６００５００

墙、柱

混凝土C４０C４０C４０C４０C６０C６０C６０C６０C６０C６０C６０C６０C６０C６０

梁、板

混凝土C４０C４０C４０C４０C４０C４０C４０C４０C４０C４０C４０C４０C４０C４０

１．６１．３６剪力系数

/％１．６１．３２

１１~２８１１~２８１１~２０２１~３０３１~４０４１~５５１１~２０２１~３０３１~４０４１~５５１~１０

模型C

模型D

表３　地震波信息

Table３　Informationofseismicwaves

_１_KAUNGA_no３６１０２０ＧN

_１_TNGA_no４３４AP０４９ＧE

名称

序号WaveＧ１WaveＧ２WaveＧ３WaveＧ４WaveＧ５WaveＧ６WaveＧ７WaveＧ８WaveＧ９

,ChiＧChiTaiwan

,ChiＧChiTaiwanImerialValleＧ０６pyImerialValleＧ０６pyImerialValleＧ０６py

LomaPrietaChiＧChiChiＧChi,ChiＧChiTaiwan

地震

年代１９９９１９９９１９９９１９７９１９７９１９７９１９８９１９９９１９９９

台站KAU０２０TAP０４９TAP０６９

震级７．６２７．６２７．６２６．５３６．５３６．５３６．９３７．６２７．６２

_１_TNGA_no４４３AP０６９ＧN

_FNGA_１７３IMPVALL．HＧE１０N_FNGA_１８１IMPVALL．HＧE０６N_FNGA_１５１０CHICHI．TCU０７５N_FNGA_１５４５CHICHI．TCU１２０N_FNGA_１８２IMPVALL．HＧE０７N

NGA_７３７LOMAP．AGW_FN

EICentroarrayEICentroarrayAnewsStateSHositalgp

Tcu０７５Tcu１２０EICentroarray

３　剪力系数对结构响应的影响

３．１　弹性基底剪力与层间位移角

基底剪力和层间位移角是控制结构破坏与倒塌

的两个重要指标,对比这两个指标能很好地说明结构的抗震性能的差异.模型B与A的基底剪力系数分别为１．模型B不满足规范关于最３２％、１．６％,

小剪力系数的要求,模型A则满足要求.如图３所示

Fi．３　Floorshearforceandstorriftratiogyd

图３　楼层剪力与层间位移角

的弹性反应谱分析结果中,模型A、B都满足最小层由于刚度较大,承担的地震剪力也大,而层间位移角小,说明结构A承受了较大的地震作用而产生破坏使结构的变形不至于太大而超过极限变形,以此保证结构的安全.３．２　构件的弹塑性屈服

结构构件震后的损伤能更好地说明剪力系数这个指标对结构性能的影响,在弹塑性分析后构件的破坏状态列于表４.基于模型A、剪B是框筒结构,力墙刚度大,按照抗震设计原理分配的地震作用也

１１６６地　震　工　程　学　报　　　　　　　　　　　　　　　　　２　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　０１９年

大,受到较大地震作用的剪力墙都发生屈服,而框架柱是此类结构的二道防线,分配的地震作用相对小,产生的损伤也较剪力墙小,从模型A、B的损伤状态来看,A中剪力墙钢筋最大应变与屈服应变的比值却较模型B的比值要小.说明模型A剪力墙的抗

震性能要优于B.模型A、B中框架柱只在顶部的

间位移角要求.满足最小剪力系数要求的模型A

性的位移较小,最小剪力系数能够控制结构的位移,

二道防线也就更可靠.表明在相同的地震动B少,

输入下,改变地震作用在不同构件上的分配,在一定程度上减少构件屈服,提高结构抗震的冗余度.总的来说,满足最小剪力系数的结构在受力状态上更好.

少数部位的柱子进入塑性,且模型A的柱子屈服较

表４　结构构件的屈服状态

Table４　Yieldconditionofstructuralmember

剪力墙

地震波

模型A

是否屈服

WaveＧ１WaveＧ２WaveＧ３

屈服屈服屈服

框架柱

模型B

是否屈服屈服屈服屈服

模型A

是否屈服未屈服未屈服屈服

屈服楼层

Ｇ２７~２８Ｇ

模型B

是否屈服未屈服屈服屈服

屈服楼层Ｇ

εsu

εsy

１．２１．３１．４

εsu

εsy

１．４１．４１．６

２７~２８２６~２８

　　　　　注:εεsu是钢筋的极限应变,sy是钢筋的屈服应变.

３．３　弹塑性位移和层间位移角

通过弹塑性位移和位移角的控制,满足”两阶段设计”的第二阶段的要求,通过输入三条地震动分析发现:高频段(弹性段)的位移响应基本一致,在低频,段(结构进入塑性)模型B的顶点最大位移值要远远大于模型A,WaveＧ３作用时差异最大,WaveＧ１时,差异最小(表５)模型B更容易发生超越极限位移可以减小结构的顶点最大位移,使结构更安全.由的破坏.说明结构满足规范规定的最小剪力系数,

图４可知,模型A的层间位移角小于B,最大层间位

表５　顶点位移最大值

Table５　Themaximumvertexdislacementp

地震波WaveＧ１WaveＧ２WaveＧ３

最大位移

/mm２０８．５７２５４．７５２２２．８８

模型A

时间

/s

最大位移

/mm２４６．６８３０７．１９２７９．１８

模型B

时间

/s

差异

/％１８．３２０．６２５．２

移角相差较大,三条地震记录得到的层间位移角的

２３．０２１０．５７

５．９２５

３０．４９３１７．９２５１７．３９

Fi．４　Themaximumstorriftratioofstructuregyd

图４　楼层最大层间位移角

差距都在２５％左右.限定结构最小剪力系数可以明显减小结构最大弹塑性层间位移角.说明限定最小剪力系数的结构,其结构响应相对减小,表明最小剪力系数的限定是有必要的.

１１６７第４等:最小剪力系数及其调整方法对超高层建筑地震响应的影响　　　　　　　　　１卷第５期　　　　　　王贵珍,

,,由表２C的重力荷载代表值６９３９１tD为９８２８５t

和重力荷载代表值可以看出结构D的材料消耗比C要多.结构抗震性能除了考虑基底剪力外,结构整体的倾覆力矩也是十分重要的关键,由所选６条地,楼层剪力平均值和倾覆力矩平均值可知(图５)模值相差较大.且模型D比C大很多,说明超高层建筑这种通常由压弯承载力控制结构设计的结构,调整强度的模型C比调整刚度的模型D对地震作用的需求明显要小很多,且具有更好的经济性.

４　调整方法的合理性

４．１　弹性剪力与倾覆力矩

模型C的基底剪力系数只有１．不满足最３６％,小剪力系数要求.调整强度,增大其地震作用,使其受到的地震作用满足规范要求.模型D设计时加大刚度,满足规范基底剪力系数１．６％的要求.模型

震记录的弹性时程分析得到的结构在地震作用下的型C和D相比,两个结构基底剪力和基底倾覆力矩

Fi．５　Shearforceandoverturninomentunderearthuakeactionggmq

图５　地震作用剪力和倾覆力矩

４．２　弹塑性时程分析楼层剪力

模型的弹塑性楼层剪力分布如图６所示.两个模型在地震作用下的基底剪力差异较大,在６条地震记录的分析中模型D的剪力都大于C,主要是由随着地震动的输入,虽然两模型的刚度均有退化,但模型D的刚度退化较少,从而使基底剪力响应较大,且要比模型C大很多.分配的地震作用也就相应加大.结合表２中的构件截面可知,在弹性设计中,尽管通过增加梁、柱截面尺寸和剪力墙厚度增大了刚度,使结构的基底剪力满足了最小剪力系数要求,但受到的楼层剪力变大,实际上增大了地震作用.结构截面和受力都不够合理,且在实际中大大增加了耗费的人力、物力和财力.

４．３　弹塑性层间位移角

判断调整方法的合理性可以从最大顶点位移和层间位移角响应入手.经分析,结构的最大顶点位移相差不大,最大不超过１由图７可知,在地５％.

Fi．６　Thedistributionoffloorshearforceg

于模型D按刚度调整,侧向刚度比模型C大很多,

图６　楼层剪力分布图

１１６８地　震　工　程　学　报　　　　　　　　　　　　　　　　　２　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　０１９年

图Fig．７　Them７a　楼层最大层间位移角

ximumstoryd

riftratioofstructure震作用下,两个模型的层间位移角均满足限值.层间位移角相差最大也不超过２２％１/,１０其０的WaveＧ８产生的差异值最大.在比按照强度Wa调ve整Ｇ６作用下,

中按,照刚度调整的模型D的模型最大层间位移角还要大.说明按刚度调整的方法C的,

并没有改善对结构位移的响应.位移控制效果反而是强度调整的好,而与刚度调整有相似的抗震性能,说明按强度调整,达到相同的抗震性能,保证结构的安全性的同时,会花费更少的材料,结构更合理.

　结论

在超高层结构中最小剪力系数经常不满足规范要求,引出对最小剪力系数的设置影响和调整方法合理性的探讨,采用PEER的选波方法,选取与规范反应谱拟合较好的实际地震动分析最小剪力系数对结构受力以及相应地震响应的影响.判断强度调整和刚度调整方法的合理性,得出以下结论:剪力响应较不满足的结构大(１

)满足最小剪力系数的结构弹性阶段的基底,层间位移角要小,弹塑性阶段,能够减小结构的弹塑性位移.其剪力墙和框架柱的受力状态要优于不满足的结构.限定结构的最小剪力系数,能减小结构在罕遇地震作用下的响应,改善剪力墙和框架柱的受力状态,保证结构的

安全,有一定的必要性.

底剪力和倾覆力矩需求比按刚度调整的结构小(２

)按强度调整的结构在弹性时程分析时的基.弹性设计中,调整刚度满足了最小剪力系数要求,获得了一个较大的楼层剪力,实际上同时也增大了地震

作用,对结构基底剪力影响较大,从而使结构受力不够合理,让结构更加危险;结构的弹塑性剪力分布也同样是刚度大的结构大,结构弹塑性最大位移和层间位移角响应相差不大,但出现刚度大,层间位移角也大的与抗震理论相悖的情况.

构,按照刚度(３

)对比调按整照的强结度构调梁整、和柱按和照剪刚力度墙调截整面的大结很多.从而承担的地震剪力响应也较大,而弹塑性位移和层间位移角相差不大.说明满足相同的抗震性能需求,按刚度调整的模型截面需要较大,重量也有很大增加,设计实现难度较大且需要花费更多的材料,而没有对位移响应带来改善,按强度调整的结构

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