地震作用下混合桥结合段的极限承载力分析

CHINAEARTHQUAKEENGINEERINGJOURNAL

地　震　工　程　学　报

Vol．４１　No．１

,Feb．２０１９

２０１９．０１．０２３

]::/寇立亚．地震作用下混合桥结合段的极限承载力分析[地震工程学报,J．２０１９,４１(１)２３Ｇ２８．doi１０．３９６９．issn．１０００－０８４４．j

,()::/ineerinournal２０１９,４１１２３Ｇ２８．doi１０．３９６９i．ssn．１０００－０８４４．２０１９．０１．０２３ggJj

[]KOULia．UltimateBearinaacitftheJointSectionsofMixedBridesunderEarthuakeActionJ．ChinaEarthuakeEnＧygCpyogqq

地震作用下混合桥结合段的极限承载力分析

寇立亚

未考虑贯穿钢筋对混合摘要:采用Nishiumi算法分析地震作用下混合桥结合段的极限承载力时,桥结合段剪力键承载力的影响作用,分析出的极限承载力结果与实际结果差异较大.提出新的地震作用下混合桥结合段的极限承载力分析方法.通过分析计算得到栓钉类剪力键和钢筋混凝土柱类剪力键的极限承载力,设计新的极限承载力分析试验,通过设计剪力键试件、试件地震加载和试验测试点安置和测试内容安排,分析地震作用下混合桥结合段剪力键的极限承载力.分析结果说明,所提方法可准确分析地震作用下混合桥结合段剪力键的极限承载力,且分析得到的极限承载力结果与实测结果几乎一致,误差不超过７％.

:/DOI１０．３９６９i．ssn．１０００－０８４４．２０１９．０１．０２３j

关键词:地震作用;混合桥;结合段;极限承载力;剪力键;地震加载

()中图分类号:U４４８　　　　　　文献标志码:A　　　文章编号:１０００－０８４４２０１９０１－００２３－０６

()江苏城市职业学院建筑工程学院,江苏南京２河海大学土木交通学院,江苏南京２１．１００１４;２．１０００４

UltimateBearinaacitftheJointSectionsofgCpyo

MixedBridesunderEarthuakeActiongq

(１．ColleeoonstructionEnineerinCitocationalColleeoiansu,Nanin１００１４,Jiansu,China;gfCgg,yVgfJgjg２gKOULiay

theanalsisresultsofultimatebearinaacitreconsiderablifferentfromtheactualresults．ygcpyaydinaacitiesofthestudＧteandtheRCcolumnＧteshearconnectorswereobtainedthrouhaＧgcpypypg

,nalsisandcalculationandanewultimatebearinaacitnalsistestwasdesined．Usintheygcpyaygg

,,desinoftheshearconnectorsecimenstheseismicloadinfthesecimensandthetestarＧgpgop,ranementtheultimatebearinaacitftheshearconnectorintheointsectionsofahbridggcpyojybridewasanalzedunderearthuakeaction．TheanalsisresultsexhibitedthattheproosedgyqypAnewanalsismethodhasbeenproosedinthisstudithresecttotheultimatebearinaＧypywpgc

,acitftheointsectionsofahbridbrideunderearthuakeaction．FurthertheultimatebearＧpyojygq

ofthehbridbrideisnotconsideredwhentheNishiumialorithmisusedforanalzintheultiＧyggyg

;,matebearinaacitftheointsectionsofhbridbridesunderearthuakeactionthereforegcpyojygq

:AbstractTheeffectofthrouhＧreinforcinebaronthebearinaacitftheshearconnectorsggrgcpyo

２．Civil&TraicCollee,HohaiUniversitNanin１０００４,Jiansu,China)ffgy,jg２g　　收稿日期:２０１８Ｇ０５Ｇ２３

);江苏省高等学校自然科学研究项目(;国家自然科学基金青年项目(　　基金项目:５１６０８１１６１３KJB５８０００２)２０１８江苏省高职院校专业,:寇立亚(女,河北保定人,在读博士研究生,副教授,研究方向:钢混凝土组合结构.E　　作者简介:１９７４－)ＧＧmailkoko９３＠１６３．com.

)带头人高端研修项目(２０１８GRFX０１３

２４地　震　工　程　学　报　　　　　　　　　　　　　　　　　２　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　０１９年

methodcanaccuratelnalzetheultimatebearinaacitftheshearconnectorinthejointyaygcpyo

;sectionsofahbridbrideunderearthuakeactiontheanalsisresultswerealmostthesameasygqy

;nectorseismicload

themeasuredresultsandexhibitedadifferenceoflessthan７％．

:;m;;;KewordsearthuakeactionixedbrideointsectionultimatebearinaacitshearconＧqgjgcpyy

０　引言

钢筋混凝土复合混合结构在桥梁建筑结构中Ｇ

应用逐渐增多,作为混合桥核心构件的结合段,对其在强烈地震影响下的受力和承载力研究较为落后,结合段中横向钢筋位置影响系数;１和β２均为回归β５]

.系数[

)~()中设计栓钉的抗拉强度和横截面式(１３

积分别用t和Ms表示;混合桥结合段混凝土材料的地震对混合结构桥梁造成较大影响,容易导致混合桥结合段出现断裂、变形问题,大大降低结合段的承载力.为了提高混合桥结合段的抗震性能,采用有效方法分析混合桥结合段的极限承载力,并采用有效措施进行调整,具有重要意义.

现有的混合桥结合段极限承载力研究大多研究

的是钢筋混凝土组合结构的剪力连接件[１

]的方法也以试验为主Ｇ

,而对地震作用下钢筋,且采用结合段的极限承载力研究较少.以往的研究中Ｇ

混凝土,由于钢筋混凝土混合桥结合段在地震作用力下中钢板产生一股约束混凝土的力量Ｇ

,格室[２

]与混凝土间的摩擦力使地震作用下混合桥结合段的

,因此在钢板极限承载力分析结果与实际相差较大[

３]

取地震作用下混合桥结合段的真实极限.承本文为获载力结果,提出一种新的地震作用下混合桥结合段的极限承载力分析方法,精确分析结合段剪力键的极限承载力.

　极限承载力分析方法设计

．１　栓钉类剪力键极限承载力计算

混合桥结合段的关键受力部件为剪力键,而栓

钉类剪力键的应用最为广泛[４

]合桥结合段的极限承载力时,主要分析混合桥结合,分析地震作用下混

段中剪力键的承载力.剪力键的抗剪极限承载力的计算过程如下所示:

Wu式(＝０．４３MsQctc≤．７Mst　(１

)为保守１)中经过多次试验证实后得出的承载力结果较０

,应将公式中的t条件放宽为tu式:

,有如下公Wu＝０．４３Ms此外一些专家将式(Qctc≤０

．７Mst　(２)W１)转换为如下的表达式:u＝α１β１MsQct′c＋α２β２Mtrty式中:α()１和α２分别为混凝土类型影响因素和混合桥

　３弹性模量、圆柱体抗压强度和轴心的抗压强度分别用Qc方向横向钢、t′c和tc表示;将混合桥结合段中栓钉受剪力筋的屈服强度和横截面面积分别用t和Mtr表示;y设计栓钉的极限抗拉强度为和可靠性分析得到如公式Eurocode４

(欧洲规范tu.

(４)依照大量的试验结果中栓钉剪力键极限承载力表达式４)所示的混合桥结合段:

PRd＝

{

００．２．８９Mοd２stu

/χQcmtck/χWW　

(４

)式中:Qcm和tck分别表示混合桥结合段中混凝土弹

性模量的均值和混凝土的标准抗压强度;d为板的孔径大小;栓钉长度的影响系数为ο项安全系数通常为中栓钉剪力键的极１;χ开孔

W表示分限．２５承,但文章研究混合桥结合段载力,取该分项安全系数为．２１　.

钢筋混凝土柱类剪力键极限承载力计算

nPhearrfdotbo等ndS６对tri剪p剪力键的承载力计算是基于

eo[]

力破坏分析结果获取的,

其表达式如下:

　　EurocodWeu４＝２(πR２/４)×１６．Ft′c通过分析地震后混合桥结合段剪力　

(５)键大量试验资料,确定将erfobo;nFdSWu均值和其为地震作用力trip剪力键２倍标准差的差值下限当作P的极限承载力;R为混凝土柱半径.根据剪力键在地震作用后是否穿过钢筋,得到两种承载力运算公式:

(１

)W剪力键不穿过钢筋u＝(４．３１M－１２１．０×３)/χ　(６

)式中:M＝πR２１０

n/Kεcd,４０×１０３

N≤M≤２００×合段中混凝土受到地震的抗压强度为０３

N,K和n４

分别为钢板的口径和厚度,混合桥结εcd为χ,

构件系数(通常取２

)剪力键穿过钢筋１.

１L１１１２５第４地震作用下混合桥结合段的极限承载力分析　　　　　　　　　　　　　１卷第１期　　　　　　　　　寇立亚:

２

ππR２stφ３

式中:M′＝εε５６×１０N≤M′≤３８０cd＋st,

４４

３

且φs０N,×１t和εst分别表示穿过混合桥结合段中

钢筋的直径和抗拉强度.

３)/χ　Wu＝(１．８５M′－１０６．１×１０

()７

的抗剪力承载极限Wu,地震作用力往返重复加载􀆺,且地震作用力的加载和去除速度均０．７Wu,

一致.

１３]

,时的荷载分为７个级别[分别为０．１Wu、０．２Wu,

７]

,的极限承载力结果[但是无法获取剪力键的实际

上述过程得到地震作用下混合桥结合段剪力键

极限承载力,混合桥实际试验得到的承载力水平超出试验的３倍之多,所以要获取精确的混合桥结合段中剪力键的极限承载力与实际水平一致的极限承

载力运算公式,需设计新的试验来实际研究[

８

].　试验设计

．１　试验试件设计

本文设计了新的试验以分析地震作用下的混合桥结合段剪力键极限承载力.试验中首先需要先根据Eurocode组剪力键试件

４确定试件剪力键的受剪承载力.试验共设置８[９

]件,且试件参数如表１所列.

,各组试验包括３个试

表１　试件设计参数(单位:mm)

Table１　Designparametersofsamp

les(Unit:mm)组别钢筋

钢板

钢板

钢板

开孔版

直径间距高度厚度孔径RRT２RTＧTＧ６Ｇ７２５８８

１２R８

２５１RT２５２６１６０２５６RTＧＧ１１０１２５２１５０１６２５６５RTＧ１２２５２１２１００２５６５RTTＧＧ１１３４２５２１００２２２１７５２５５

２１１２０２７７０８０２２０１０５１６０１６０８００

２５２５４

７０８００

向混合桥结合段中混凝土,同时连接２个TT形钢翼的边缘板处浇灌

型钢构件为工字钢,该连

接过程通过高强度的螺栓实现[

１０

]中为降低开孔板下部混凝土受力产生对连接件抗剪

.试件制作过程力的影响,在开孔板下方安装一块泡沫垫层[

１１

]浇灌混凝土前预先留存混凝土试块,目的是为获取.在０m３混凝土的棱柱体弹性模量和抗压强度.

．２　试件地震加载

混合桥结合段剪力键试件的地震作用力加载如图１所示.在平面上放置一些细砂可以促使试件的受力更加均匀;安置两个薄垫片在工字钢的两侧边

缘板处能够使两侧边缘板顶部的受力更加均匀[

１２]

在对试件加载地震作用力时,应对一组试件中

.的前２个试件进行单独加载,对第３个试验实施往返重复加载.地震作用力加载前,先预先估计试件

图ig．１１　S　混合桥结合段剪力键试件的地震作用加载图

ineitshmeicjolionatdsiencgtidoinasgroafmohybfrsidbhearridcg

oennectorsp

ecimens．３　试验测试点安置和测试内容安排

分别在混凝土块的四周安置一个位移器,通过位移器的数值变化情况实现对试件的极限承载力的

测试[１４]

件的地震荷载.测试内容包括相对位移曲线:混合桥结合段中剪力键试

;混合桥结合段中混凝土的裂缝变化情况Ｇ

、剪力键试件和穿过的钢筋受损情况以及试件的极限承载力和极限承载力下的相对

位移.

　效果验证

实验基于析混合桥结合段中剪力键试件在受到地震作用力后

２．２的剪力键模型试验结果,

获得分的地震荷载震荷载Ｇ

相对位移曲线[１５

],根据测试结果及地桥结合段剪力键的极限承载力计算公式Ｇ相对位移曲线,获取准确的地震作用下混合,如公式(所示,实现混合桥结合段极限承载力的准确分析.

８

)Wu式中:d＝１．５(d２－d２s)tck＋１．５２d２stsk　

(８

)s表示混合桥结合段中贯穿钢筋的直径,单位为混凝土的mm;d为开孔板的孔径大小,单位也为标准抗压强度为t钢mm;sk．１,

　单位均为剪力键试件承载力分析

MPa.ck,

筋的抗拉强度为根据试验测试结果描绘地震荷载滑移曲线曲线)

,并根据该曲线获取剪力键试件的状态承载Ｇ(RＧ力Wy和对应的抗剪力刚度、极限承载力下的相对

２２F２３３２t３T位移以及抗剪极限承载力Wu.将状态承载力作为试件发生０．用Ks表示抗３mm相对位移时的荷载,

２６地　震　工　程　学　报　　　　　　　　　　　　　　　　　２　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　０１９年

用与混凝土的抗压强度和开孔板孔径相关,贯穿钢筋的影响与其自身的抗拉强度和直径相关.通过对试验得到数据采用最小二乘值法实施回归分析,即获取地震作用下混合桥结合段剪力键的极限抗剪承)].载力表达式[式(８

图３为试件剪力键的极限承载力实际测得的数

mm时的斜率定义;Wu表示剪力键试件可接收的最大地震荷载,最大荷载下测得的位移量即为剪力键试件极限承载力下的相对位移.

限于篇幅的限制,实验仅描绘试件组RTＧ１１的RＧT剪力刚度,其可用RＧT曲线上通过相对位移０．３

根据试验测试结果得到如图２所示RＧT曲线.

)值与采用式(本文方法计算得到数值的对比结果.１图中可以看出混合桥结合段中极限承载力计算结果的差值较小,得到的承载力结果与实际测量值基本相同.

曲线.由试验获取剪力键试件的状态承载力、抗剪力刚度和抗剪力极限承载力结果如表２所示,说明本文方法是一种有效的地震作用下混合桥结合段极限承载力分析方法.

图Fig．２２　　RTＧ１１组剪力键试件RＧT曲线

iRnRＧTTcＧu１r１vegsroofup

shearconnectorsp

ecimens表２　剪力键试件抗剪力承载性能测试结果Table２　Testresultsofshearstressbearingcapacity

ofshearconnectorsp

ecimens状态承

抗剪极

抗剪极限承

组别/(抗剪力刚度

kN􀅰mm－１)

载力对应的相对位移/RRTTＧＧ６７８/载力限承载力/９８１kRRTＧ８

９５９３１８N７３３４k０N３mm

RTＧ１０１１３２

１９３６６．５RTＧ１１１１８２９９５４２５０８．７RTＧ１２１０９８６２４６２４４０５４．３３１３．２２．７RTTＧＧ１１３４１０５１１４９４８２２２８１２３４１２

３６５９３７６５２

２．３２．５．８

．２　性能分析

当混合桥结合段中抗剪力承载力为Wu时,此时混合桥结合段中开孔板中的贯穿钢筋受到剪力发生屈服且混凝土也发生变形.所以分析混合桥结合段中剪力键的极限承载力需要同时考虑开孔板中钢筋和混凝土的作用,混合桥结合段中混凝土抗剪作

图３i　极限承载力实测值与计算值对比结果

Fg．３　Ccaolcmup

laatreadutiveltiremsautlebtsoefmarinegascuarpeadacity

nd为验证本文方法在分析地震作用下混合桥结合段剪力键极限承载力的准确性,设计对比试验.将本文方法与基于Nishiumi算法的极限承载力分析

方法作对比,分析两种方法与实际测量数值的相差结果.分析出的极限承载力用表,将表３描述,且为突出分析结果与实测数据的差异折线图描绘.

３用图４所示的分别将本文方法和基于Nishiumi算法的极限承载力分析方法得到的极限承载力与实测结果进行比较.从表法分析得到的极限承载力与实际结果差异较大３和图４中可以看出,采用Nishiumi算,因为该算法未将贯穿钢筋的受力情况考虑在内,没有效计算出贯穿钢筋对剪力键的影响;而本文方法同时将混凝土和钢筋对剪力键的影响考虑在内,充分分析二者在地震发生时的荷载,分析得出的结果几乎与实测结果相同,误差低于分析地震作用下混合桥结合段剪力键极限承载力上０．０７,说明本文方法在效果显著,结果准确性高.

３２７第４地震作用下混合桥结合段的极限承载力分析　　　　　　　　　　　　　１卷第１期　　　　　　　　　寇立亚:

表３　不同方法的极限承载力与实测结果(单位:kN)

:Table３　Ultimatebearinaacitndmeasuredresultsbsinifferentmethods(UnitkN)gcpyayugd

实验测试

编号

１２３４５６７８１０１１１２１３１４１５９

本文方法３８０４００４９０６００６９０７２０８３０９５０９７０１０８０１１００１１８０１２００１３７０９７０

实测数据４００４２０４６０５８０６６０７５０８１０９４０１０００１０５０１０８０１２００１２３０１４００９９０

误差－０．０５－０．０５－０．０５０．０７０．０３－０．０４０．０２０．０１０．０５

基于Nishiumi算法的

极限承载力分析方法

５８０６６０６８０８２０８６０９１０９９０１２４０１３８０１４００１３５０１０３０１４８０１５６０８９０

实测

数据４００４２０４６０５８０６６０７５０８１０９４０１０００１０５０１０８０１２００１２３０１４００９９０

误差０．４５０．５７０．４８０．４１０．３０．２１－０．０５０．２５０．３８０．３３－０．１４０．２００．１１０．２５０．２２

－０．０２－０．０３０．０３０．０２

－０．０２－０．０２

的极限承载力结果较为准确,与实际结果的误差低于０．是一种高精度的地震作用下混合桥结合段０７,的极限承载力分析方法.)参考文献(References

():技,２０１７,３４３５２Ｇ６１．

[]]程曦．钢混结合段的极限承载力研究[公路交通科１　霍学晋,ＧJ．

,HUOXueinCHENGXi．StudnUltimateBearinaacitjyogCpy

,:andTransortationResearchandDeveloment２０１７,３４(３)pp[]李龙安,屈爱平．基于地震作用的大跨度混合梁斜拉桥２　苗润池,

５２Ｇ６１．

[]ofSteelＧConcreteComositeSementJ．JournalofHihwapggy

Fi．４　Ultimatebearinaacitesultsbggcpyry

usinifferentmethodsgd

图４　不同方法的极限承载力结果

concreteJointLocationofLonＧsanHbridCableＧstaedgpyy],BrideBasedonSeismicAction[J．WorldBrides２０１７,４５gg():５７６Ｇ８０．

,,MIAORunchiLILonanQUAiin．OtimizationofSteelＧgpgp

]():钢混结合点位置优化分析[世界桥梁,J．２０１７,４５５７６Ｇ８０．

４　结论

本文提出的新的地震作用下混合桥结合段的极限承载力分析方法,主要针对混合桥结合段中剪力键的承载力进行分析,本文能准确分析剪力键的极限承载力原因在于以下几点:

规律可以得出剪力键的极限承载力和刚度运算公式,具有较高承载力运算精度.

影响的同时,将剪力键周围混凝土贯穿钢筋对剪力键的影响考虑在内,综合多方面因素分析,因此得到

()本文方法在分析地震作用对剪力键承载力２

()根据试验测试结果和剪力键的荷载位移１Ｇ

[]]谭仕强．混合体系斜拉桥钢混结合段试验模型研究[３　姜文,J．

,JIANGWenTANShiian．ModelTestResearchofSteelandqg,():Hihwanineerin２０１７,４２４１０２Ｇ１０７．gyEgg]():数分析[桥梁建设,J．２０１６,４６１１２Ｇ１７．():公路工程,２０１７,４２４１０２Ｇ１０７．

ConcreteJointSectionforHbridCableＧstaedBrides[J]．yyg

[]周阳,施洲．铁路混合梁斜拉桥钢—混结合段受力及参４　蒲黔辉,

,,PUQianhuiZHOUYanSHIZhou．MechanicalBehaviorandg

ParametricAnalsisofSteelandConcreteJointSectionofy,():struction２０１６,４６１１２Ｇ１７．

]RailwabridGirderCableＧStaedBride[J．BrideConＧyHyygg

[]周尚猛,陈开利．混合梁斜拉桥钢混结合段试验研究技术５　高翔,

,,GAOXianZHOUShanmenCHENKaili．NewDeveloＧgggpmentoftheExerimentalResearchonSteelＧConcreteComosＧpp]():新进展[钢结构,J．２０１５,３０６１Ｇ４．

２８地　震　工　程　学　报　　　　　　　　　　　　　　　　　２　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　０１９年

[]iteJointofComositeBeamCableＧstaedBrideJ．SteelConＧpyg,():struction２０１５,３０６１Ｇ４．

[]李东,许祥山,等．盘锦内湖大桥工程钢混结合段应用研６　凌龙,

,,,LIANGLonLIDonXUXianshanetal．AlicationReＧgggpp,():ConstructionTechnolo２０１６,４５２４５５Ｇ５７．gy]():究[施工技术,J．２０１６,４５２４５５Ｇ５７．

[]董军,焦驰宇．纵向碰撞下F１１　王煦,PS隔震曲线桥地震响应分

]():析[工程抗震与加固改造,J．２０１６,３８２６４Ｇ７０．

,,WANGXuDONGJunJIAOChiu．SeismicResonseAnalＧyp[],():BrideJ．Railwanineerin２０１８,５８２１３Ｇ１７．gyEgg

]searchofSteelＧConcreteSectioninPaninNeihuBride[J．jg[]蒲黔辉,施洲,等．混合梁斜拉桥钢混结合段剪力连接件７　周阳,Ｇ

,,,ZHOUYanPUQianhuiSHIZhouetal．StudnMechaniＧgyoComositeJointofHbridGirderCableＧstaedBride[J]．pyyg]():群力学性能研究[铁道学报,J．２０１７,３９１０１３４Ｇ１４１．

[],sionJ．EarthuakeResistantEnineerinndRetrofittinqggag

[]]万州长江大桥船舶撞击力有限元分析[重庆交通１２　文传勇．J．

,():大学学报(自然科学版)２０１６,３５２１７Ｇ２０．

WENChuanon．FiniteElementAnalsisofShiollisionygypC():２０１６,３８２６４Ｇ７０．

sisofFPSIsolatedCurvedBridewithLonitudinalColliＧygg

calBehaviorofGrouhearConnectorsforSteelＧConcretepSForceofWanzhouYantzeRiverBride[J]．Journalofgg),ChoniniaotonniversitNaturalSciences２０１６,３５gqgJgUy([８]　J朱亚林ournal,

of李端洲theCh,i汪正兴naRail,w等ayociet,２０１７,３９(１０):１别方法研究[J．合肥工业大．混合梁斜拉桥钢混结合段脱空Sy

３４Ｇ１４１．识学学报(自然科学版),Z(７H)U:９３Y３aＧli９n３,７L．

]２０１７,４０

ficationMethoIdoDuyfSanztheoelugＧ,CWonAcNreGteJZhoeinntSgxinegcti,eotnalV．SotiudodyyfofIo

HdyebnrtiidＧ[９]　nG张建强oilrodgeyrC(a,Nb郑清刚alteＧusrtaal．Se沪通长江大桥主航道桥公路桥面钢cdBienrcied),e[２J０]１．J７o,u４r０na(７l)ofH:９３３eＧf９ei３７U．niversitfTechＧ设计[J]．桥梁建设,２０１６,４６(４):６Ｇ１０．

Ｇ

混结合段ZCCoHhnAacnrNneetGleCJiBroanidmqgpiaeoosnfHigteS,ZuteHoctEnigoNnGCshfaoQnrHingggjiaingaghngwRa．iyDeverBDsiegcnrkoofidgfMSteJaeie．nSlaBridhnidgpConstruction,２０１６,４６(４):６Ｇ１０．[]e[１０]　刘迎倩铁道建筑．自锚式悬索桥桥塔钢,２０１８,５８(２):１３Ｇ１７Ｇ混结合段受力的试验研究[．

J]．

cLoInUcreYtiengqCioanmb．EinxepderiSmeegnmtaelSnttoufdySeolnfＧaBnrcidhg

oreedToSwuesrSp

entseieolＧn[１３]　(张二２):１,７吴梵Ｇ２０．

,吕岩松,等载能力分析[．加肋锥Ｇ环Ｇ

柱结合壳连接分段极限承tZHANGEr,JWU]．哈尔滨工程大学学报,Fan,LÜYansong,et２a０l１．６An,３a７ly

(s６is):o７f７t０Ｇh７eU７５l．

ＧCimateBearinaabilitfaCabinWithRinＧstif[１４]　Eo何江nngeiＧn,eT王玉振eorrionigdＧUCgy．大跨度桥梁结构多级地震响应nliiCvnedpresirCty,oy２m０１bio６n,e３dS７(６h)el:l７７[J０Ｇ]７．７Jo５u．rnalogfHfaernbeidn研究[程学报,２g０１８,４０(１):２６Ｇ３１．

J]．

地震工HEJian,WANGYuzhen．StudyontheMultistag

eSeismic[１５]　qRe张宁uaskpeEonsnegionfLeeroinnggＧJ

sopuarnnaBlr,i２d０g

１eS８,４tr０u(c１tu)r:,

罗卫华,刘迎春,等２es６Ｇ[３J１]．．ChinaEarthＧ仿真研究[J]．计算机仿真．基于虚拟现实技术的轮机英语环境,ZonHAMNaGrinNeingE,nLgiUneOeriWngeih２u０Ea１ng,５lL,iI３shU２(６YEi)nn:vg２ic１roh２nuＧ２n１m,７eenta．

tlSi．RmeusleaatricohBasedonVirtualRealityTechnology[J]．ComputerSimulaＧntion,２０１５,３２(６):２１２Ｇ２１７．